導(dǎo)言：作為寫作愛好者，不可錯(cuò)過為您精心挑選的10篇幸福的港灣，它們將為您的寫作提供全新的視角，我們衷心期待您的閱讀，并希望這些內(nèi)容能為您提供靈感和參考。

篇1

“安全”，一個(gè)普通詞語，但它又重若千鈞。“注意安全！”一塊再重要不過的警示牌，屹立在人生的十字路口，指引著人們延伸自己美好的人生軌跡。

對我們施工單位而言，安全最重要的是人身及財(cái)產(chǎn)安全保證。施工現(xiàn)場，一念之差，出了事故，往往國家受損失不說，自己和同事輕則受皮肉之苦，重則缺胳膊少腿，甚至連生命都沒有了。因此，在京滬高鐵施工現(xiàn)場，“安全第一，預(yù)防為主！”“責(zé)任重于泰山！”“喝酒請勿進(jìn)場！”等安全警示標(biāo)牌赫然屹立在京滬高速鐵路橋墩上、十幾米高的龍門吊上，時(shí)刻提醒著管理者和建設(shè)者們：請注意安全！

篇2

天，依舊是冰冷的，沒有一絲溫度。

在弟弟的歡呼聲中，淡出了幾分寒意——我們決定去旅行。坐上了小轎車，才覺得天氣還是那么的寒冷，我輕輕地把頭靠在媽媽的肩膀上，媽媽還挺樂意的呢！

我又把手放在媽媽溫暖而又粗糙的掌心，咦？似乎暖了些。我閉上雙眼回憶往事。

隱約記得小時(shí)候……

那時(shí)的我，很幸福，被媽媽摟在懷抱，悠然入睡。長大后，唯一能代替的，就只有那個(gè)褪色的小熊。

思緒在顛簸中停止了。

那雙充滿回憶的手掙脫了。

放洗了回憶。

我渴望在愛的港灣中，重新感到溫暖……

篇3

很榮幸參加今天的演講，我演講的題目是《讓安全構(gòu)筑生命幸福的港灣》。

走進(jìn)公司北工作區(qū)，映入眼簾的是，拔地而起的中心庫，座落有致的輕鋼廠房，整齊有序的生產(chǎn)現(xiàn)場，精神勃發(fā)的集信員工，這所有的一切構(gòu)成了一幅繁榮昌盛的發(fā)展畫卷。可是您知道嗎，有多少不安全因素正悄悄潛伏在這蓬勃發(fā)展的美好前景之中，企圖打破我們寧靜安穩(wěn)的生活。

篇4

今年47歲的陳克勝是二師鐵門關(guān)市中聯(lián)客運(yùn)有限公司社政事務(wù)管理中心的主任。她的家庭和大多數(shù)家庭一樣，是一個(gè)平凡的家庭，沒有特別轟轟烈烈的事跡，卻以堅(jiān)強(qiáng)、進(jìn)取、互敬、互愛、和睦、溫馨、幸福的氣氛感染著身邊的每一個(gè)人，用生活中的平凡小事和夫妻情感詮釋著家與愛的真諦，用真情與摯愛搭建幸福的港灣。

丈夫王安是一名駕駛員，常年辛勤奔波在路上，由于工作的特殊性，作為妻子的陳克勝，不僅在生活上要多關(guān)心丈夫，更重要的是要減少丈夫的思想負(fù)擔(dān)，他每日的安全歸來是全家人最大的期盼。在工作中相互支持，在生活上互相關(guān)心，當(dāng)意見發(fā)生分歧時(shí)，及時(shí)溝通，理智地解決各種問題，多年來，夫妻兩人沒有紅過臉。

陳克勝負(fù)責(zé)的部門是公司做好穩(wěn)定接“地氣”的重要關(guān)口，天天與職工群眾打交道，服務(wù)好退休老同志和下崗人員社會保障、協(xié)調(diào)好居民之間的矛盾糾紛是她的職責(zé)。為了做到事事有人管，件件有結(jié)果，她專門在辦公室做了一個(gè)來訪登記本，記錄著每天前來辦事人員所要求解決的問題，及解決問題的結(jié)果，都一一記錄在冊，解決不了的及時(shí)與公司領(lǐng)導(dǎo)或上級相關(guān)部門聯(lián)系，盡量做到矛盾不上交，不推脫，切實(shí)為職工及時(shí)解決實(shí)際困難，對退休和下崗職工做到主動(dòng)熱情，服務(wù)周到，耐心解答各項(xiàng)政策疑問。特別是在每年政策性的調(diào)資時(shí)，為了讓640余名退休老同志春節(jié)前都能拿到手中，面對每個(gè)退休人員工齡、退休時(shí)間和增資金額各有不同，就怕算錯(cuò)了，一遍遍地核一個(gè)個(gè)地對，直到按時(shí)準(zhǔn)確無誤地發(fā)放到退休人員手中，繃緊的神經(jīng)才算松了下來。一分耕耘一分收獲，在8年的連續(xù)增資工作中沒有出現(xiàn)過一丁點(diǎn)差錯(cuò)，得到了退休職工的肯定和贊揚(yáng)。

去年6月兒子王誠瑞考入了理想中的大學(xué)，離家千里之外，最不習(xí)慣的是孩子的姥姥，之前孩子還在家門前上高中時(shí)，每天中午吃飯后的休息時(shí)間會給姥姥按摩疼痛的腿腳，周末會為忙碌工作和家務(wù)的媽媽捶背按腳；特別是2011年姥姥在醫(yī)院住院時(shí)，孩子中午放學(xué)回家吃完飯趕緊騎著車又去給老人家送飯，說路上車多不讓媽媽去送；在陳克勝生日時(shí)，孩子用自己的零花錢給奶奶買了一個(gè)加濕器，他說“媽媽的生日是姥姥的受難日，冬天樓房供暖后溫度高，空氣變得干燥，有了加濕器可以讓患有哮喘的姥姥呼吸舒暢些……”通過生活中的點(diǎn)點(diǎn)滴滴，孩子不知不覺中已經(jīng)長大了，懂得了“百善孝為先”這個(gè)道理，學(xué)會了尊重，學(xué)會了孝敬，學(xué)會了感恩。

篇5

中圖分類號：TU391，TU323.1，TU311.2 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：16744764（2017）03000112

Abstract：Applying the ANSYS FE， the paper analyzed the stability behavior of welded Q460 Isection columns with slender web under biaxial bending and proposed practical formulas for predicting the stability capacities of such members.Parameters considered in the analysis included web slenderness， member slenderness， flange slenderness and loading eccentricities. The results showed that the detrimental effect of web local buckling on the stability capacity of the member is more significant for axial load dominated members than for bending moment prevailed members. Comparison to the current code method showed that the later can not accurately predict stability capacities of such members. The proposed modified DSM method demonstrates rather good accuracy， meanwhile is safe.

Keywords：highstrength steel； welded Isection with slender web； biaxial bending； stability； direct strength method

工形壓彎構(gòu)件腹板局部屈曲后，構(gòu)件尚具有較高的穩(wěn)定承載力，若將腹板高厚比適當(dāng)放大，形成薄腹工形截面構(gòu)件，可以充分利用腹板的屈曲后強(qiáng)度，實(shí)現(xiàn)鋼材經(jīng)濟(jì)有效地利用。普通鋼材（Q235）此類構(gòu)件的穩(wěn)定性能已得到較深入的研究[16]。近來，隨著高強(qiáng)鋼在工程實(shí)際中的廣泛應(yīng)用[78]，高強(qiáng)鋼構(gòu)件的穩(wěn)定設(shè)計(jì)方法研究成為急需解決的問題。目前，對高強(qiáng)鋼構(gòu)件穩(wěn)定性研究主要集中于受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定性 [913]，對受壓構(gòu)件相關(guān)屈曲也有一些研究 [1415]，而對高強(qiáng)鋼焊接薄腹工形截面受壓構(gòu)件穩(wěn)定性的研究尚未見報(bào)道。鑒于此類構(gòu)件的優(yōu)越性以及高強(qiáng)鋼焊接構(gòu)件與普通鋼構(gòu)件受力性能的差異，需對高強(qiáng)鋼焊接薄腹工形截面受壓構(gòu)件穩(wěn)定性能進(jìn)行深入研究。本文應(yīng)用ANSYS有限元，分析Q460高強(qiáng)鋼焊接薄腹工形截面雙向壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定性能，同時(shí)提出可供實(shí)際應(yīng)用參考的設(shè)計(jì)公式。

1有限元模型及驗(yàn)證

1.1有限元模型

研究對象為兩端鉸接薄腹工形截面雙向偏壓構(gòu)件，如圖1所示。Q460鋼材本構(gòu)關(guān)系采用Mises屈服準(zhǔn)則、多線性隨動(dòng)強(qiáng)化模型[16]，其應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系如圖2所示，其中，fy= 460 MPa， fu= 550 MPa， εy = fy / E， εst = 0.02 ，εu= 0.14，彈性模量E=206×105N/mm2，材料泊松比υ=0.3。構(gòu)件的初始幾何缺陷包括構(gòu)件的初彎曲和腹板的局部凸曲。整體初彎曲在x軸和y軸方向各取為一個(gè)正弦半波，矢高為L/1 000（L為構(gòu)件長度），按照《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB 50205―2001）[17]，腹板的局部初始凸曲應(yīng)不超過3hw/1 000（hw為腹板高度）。經(jīng)有限元初步試算，施加初始局部缺陷3hw/1 000和hw/1 000后的計(jì)算結(jié)果基本接近，因此，所分析的構(gòu)件均選取hw/1 000。施加初始幾何缺陷時(shí)，先進(jìn)行雙向壓彎構(gòu)件特征值屈曲模態(tài)分析，分別得到腹板屈曲模態(tài)及構(gòu)件繞2個(gè)主軸的整體屈曲模態(tài)，再按上述限值同時(shí)引入模型中。

Q460焊接工型截面殘余應(yīng)力采用文[18]給出的模式，如圖3所示。其中，殘余拉應(yīng)力峰值分別為σfrt=345 MPa、σfrte=35 MPa、σwrt=35 MPa；殘余壓應(yīng)力峰值按式（1）計(jì)算：

式中：tw、bf、 tf分別為腹板厚度，翼緣自由外伸寬度和翼緣厚度。

把殘余應(yīng)力作為初應(yīng)力，編制成殘余應(yīng)力文件，在第一個(gè)荷載步讀取該文件施加在單元積分點(diǎn)上。模型單元選取適用于大應(yīng)變非線性分析的四邊形殼單元shell181。模型端截面所有節(jié)點(diǎn)的自由度與主節(jié)點(diǎn)進(jìn)行耦合，以防止荷載施加局部應(yīng)力集中。兩端部約束按理想鉸接處理，施加在主節(jié)點(diǎn)上，上部約束為Ux=Uy=ROTz=0，下部約束為Ux=Uy=Uz=ROTz=0，如圖4。

1.2有限元模型的驗(yàn)證

1.2.1模型驗(yàn)證1對文[19]腹板高厚比超限的焊接工字鋼壓彎構(gòu)件平面外失穩(wěn)的試驗(yàn)構(gòu)件進(jìn)行有限元模擬。試件幾何尺寸、初始幾何缺陷、殘余應(yīng)力分布模式及材料的屈服強(qiáng)度見文[19]，有限元分析結(jié)果和試驗(yàn)對結(jié)果比如表1所示。其中，Pu表示實(shí)驗(yàn)值，Pe表示有限元分析值，（Pe-Pu）/Pu×100%為誤差。

誤差最大值為9.48%，最小值為-2.89%，有限元模擬值與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好，所建有限元模型可以較準(zhǔn)確地模擬薄腹構(gòu)件的承載力。

1.2.2模型驗(yàn)證2文獻(xiàn)[20]提供了工形截面雙向偏心受壓的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，取其中的8個(gè)構(gòu)件進(jìn)行有限元模擬，鋼材均為ASTMA36鋼，試件幾何尺寸、初始幾何缺陷和殘余應(yīng)力分布模式見文[20]，有限元結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對比如下表2。

從表2中可以看出，誤差最大值8.2%，最小值-3.14%，誤差平均值2.27%，有限元模擬值與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，說明有限元模型能較準(zhǔn)確地模擬雙向偏壓構(gòu)件的承載力。2參數(shù)分析

2.1參數(shù)的選取

變化參數(shù)為：腹板高厚比，翼緣寬厚比，構(gòu)件長細(xì)比，荷載偏心率。腹板高厚比hw/tw選取大于鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范[21]規(guī)定的壓彎工形截面腹板高厚比的限值。根據(jù)規(guī)范，計(jì)算得所選取構(gòu)件腹板高厚比限值最大為436，分別取50、60、80、100、120進(jìn)行參數(shù)分析。

選取構(gòu)件的翼緣寬厚比bf/tf滿足鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范[21]的限值規(guī)定。Q460高強(qiáng)鋼壓彎構(gòu)件翼緣寬厚比應(yīng)滿足bf/ tf≤ 9.29，分別取5.6、6.5、7.1、7.8、8.7進(jìn)行分析。構(gòu)件常用的長細(xì)比在50～100之間，取較大長細(xì)比λy=40（λx=13）；λy=50（λx=17）；λy=60（λx=20）；λy=70（λx=23）和λy=80（λx=27）5種情況進(jìn)行分析。荷載相對偏心率分別取εx=1.0、 εy=0.5；εx=2.0、 εy=1.0；εx=5.0， εy=1.5共3N情形。其中，λy和λx表示繞截面強(qiáng)軸和弱軸的長細(xì)比，εx和εy表示截面強(qiáng)軸和弱軸方向的偏心率。2.2腹板高厚比的影響

保持腹板高度、翼緣寬度、翼緣厚度以及構(gòu)件長細(xì)比不變，改變腹板厚度來分析腹板高厚比變化對Q460高強(qiáng)鋼焊接薄腹工形截面雙向壓彎構(gòu)件穩(wěn)定性能的影響。

圖5（a）給出了一典型構(gòu)件（λy=80、 λx=27、hw/tw=80） 的荷載位移曲線。圖中橫坐標(biāo)表示跨中x軸方向的撓度Ux，縱坐標(biāo)為軸向壓力P（下同）。

圖5（b）所示為典型構(gòu)件（λy=80， λx=27）腹板高厚比與構(gòu)件極限承載力的關(guān)系曲線。由圖5可知，構(gòu)件的穩(wěn)定承載力隨腹板高厚比的增大而減小，這主要是因?yàn)楦拱甯吆癖仍龃蟮耐瑫r(shí)，腹板局部屈曲越容易產(chǎn)生，致使構(gòu)件承載力降低。此外，構(gòu)件的承載力隨偏心率增大不斷下降，而且荷載偏心率增加的幅度越大，腹板高厚比與構(gòu)件穩(wěn)定承載力的相關(guān)曲線越平緩。這是因?yàn)?，隨著偏心率的增大，彎矩起主導(dǎo)作用，軸壓力影響變?nèi)?，局部屈曲對?gòu)件穩(wěn)定承載力的影響變小。腹板高厚比由50增至120，構(gòu)件承載力最大降低達(dá)10.22%。

以Mx/Mpx、My/Mpy、P/Py為坐標(biāo)繪出Q460高強(qiáng)鋼焊接薄腹工形截面雙向壓彎構(gòu)件極限承載力相關(guān)曲線，如圖6（λy=60、λx=20）， Py=Afy ，Mpx=Wpx fy ，Mpy=Wpy fy ，其中，Wpx和Wpy為截面強(qiáng)軸和弱軸方向塑性抵抗矩。

從圖6（a）、6（b）以看出：相關(guān)曲線隨著腹板高厚比的增大而不斷降低。同樣可見，軸壓力起主導(dǎo)作用時(shí)，腹板高厚比影響嚴(yán)重。雙向受彎的相關(guān)曲線為圖6（c）所示。

2.3構(gòu)件長細(xì)比的影響

保持構(gòu)件截面腹板和翼緣的尺寸均不變化，通過改變構(gòu)件長度來分析長細(xì)比變化對構(gòu)件承載力的影響。當(dāng)hw/tw=80時(shí)，荷載偏心率εx=1.0、εy=0.5，所得構(gòu)件荷載位移曲線如圖7（a）所示。圖7（b）給出了長細(xì)比與構(gòu)件極限承載力關(guān)系曲線。

由圖7（b）可知，隨著長細(xì)比的增大，構(gòu)件的承載力降低，且隨著荷載偏心率的增加，長細(xì)比對構(gòu)件極限承載力的影響減小，這同樣是因?yàn)殡S著偏心率的增大，彎矩起主導(dǎo)作用，軸壓力影響變?nèi)?，局部屈曲對?gòu)件極限承載力的影響減弱。長細(xì)比由40增至80，構(gòu)件承載力最大降低40.30%。

圖8給出了構(gòu)件穩(wěn)定承載力的相關(guān)曲線（hw/tw=80）。圖8（a）、8（b）為單向受彎的相關(guān)曲線，圖8（c）為雙向受彎時(shí)的相關(guān)曲線，其變化規(guī)律同2.2節(jié)。

2.4翼緣寬厚比的影響

保持構(gòu)件的長細(xì)比，構(gòu)件截面腹板尺寸和翼緣寬度不變，通過改變翼緣厚度來分析參數(shù)翼緣寬厚比對構(gòu)件穩(wěn)定承載力的影響。圖9（a）給出了構(gòu)件（λy=80、λx=17、hw/tw=100，bf/tf=6.5）的荷載位移曲線。圖9（b）所示為翼緣寬厚比與構(gòu)件極限承載力的關(guān)系曲線。

由圖9（a）中可以看出，隨著翼緣寬厚比增大，構(gòu)件的承載力降低。這是因?yàn)橐砭墝Ω拱寮s束作用隨翼緣寬厚比增大而減弱，腹板局部屈曲更容易發(fā)生，從而降低構(gòu)件的穩(wěn)定承載力。翼緣寬厚比由56至8.7，構(gòu)件承載力最大降低13.11%。

圖10為構(gòu)件承載力的相關(guān)曲線（λy=80、 λx=17、hw/tw=100）。圖10（a）、10（b）為單向受彎的相關(guān)曲線，圖10（c）為雙向受彎時(shí)的相關(guān)曲線，其變化規(guī)律同2.2和2.3節(jié)。

2.5鋼材強(qiáng)度等級的影響

選取一典型的Q460鋼構(gòu)件（λy=80、λx=27、 εx=2.0、 εy=1.0）和與之相當(dāng)?shù)腝235鋼構(gòu)件（λy=112、λx=38、εx=2.0、εy=1.0），分析其穩(wěn)定承載力，其中，將Q460鋼構(gòu)件的長細(xì)比、腹板高厚比和翼緣寬厚比乘以460/235得到Q235鋼構(gòu)件相應(yīng)參數(shù)，所分析的Q235鋼構(gòu)件采用的應(yīng)力應(yīng)變曲線及殘余應(yīng)力模式詳見文[1]。如圖11（a）為Q460構(gòu)件（λy=80、λx=27、hw/tw=80、εx=2.0，εy=1.0）和與之相當(dāng)?shù)腝235鋼構(gòu)件（λy=112、λx=38、hw/tw=112、εx=2.0、εy=1.0）的荷載位移曲線。分別取不同腹板高厚比，分析得到腹板高厚比與構(gòu)件穩(wěn)定承載力關(guān)系曲線，如圖11（b）?？梢钥闯?，與Q235鋼構(gòu)件相比，Q460高強(qiáng)鋼構(gòu)件的承載力較高，且在腹板高厚比較大時(shí)，差別較大，最大差別達(dá)8.95%。

選相同腹板高厚比（hw/tw×fy1460=80）的兩種強(qiáng)度等級的鋼構(gòu)件，得到Q460鋼構(gòu)件（hw/tw=80）和與之相當(dāng)?shù)腝235鋼構(gòu)件（hw/tw=112）的穩(wěn)定承載力隨長細(xì)比（λy×fy1460）變化的關(guān)系曲線，如圖12所示。Q460高強(qiáng)鋼構(gòu)件的承載力高于Q235鋼構(gòu)件，且在長細(xì)比較小時(shí)，差別較大，最大差別達(dá)9.24%。

圖13為Q460鋼構(gòu)件（hw/tw=100、λy=80、 λx=17、εx=2.0、εy=1.0） 及相當(dāng)?shù)腝235鋼構(gòu)件（hw/tw=140、λy=112、λx=24、εx=2.0、εy=1.0）翼緣寬厚比與穩(wěn)定承載力的關(guān)系曲線。同樣，相對于Q235鋼構(gòu)件，Q460高強(qiáng)鋼構(gòu)件的承載力較高，且在翼緣寬厚比較大時(shí)，差別較大，最大差別達(dá)8.18%。

可見，與Q460高強(qiáng)鋼軸壓構(gòu)件一樣[16]，普通鋼構(gòu)件的穩(wěn)定承載力計(jì)算方法不適宜于Q460高強(qiáng)焊接薄腹工形截面受壓構(gòu)件。

3設(shè)計(jì)公式

3.1現(xiàn)行設(shè)計(jì)方法

根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[21]，薄腹工形截面雙向壓彎構(gòu)件穩(wěn)定設(shè)計(jì)公式如下：

式中：P為軸向壓力設(shè)計(jì)值；Mx和My為繞截面強(qiáng)軸和弱軸的彎矩設(shè)計(jì)值；Ae，Wex，Wey為工形截面腹板屈曲后截面有效截面面積和有效截面2個(gè)方向受壓最大纖維抵抗矩，腹板有效截面取腹板兩側(cè)20tw2351fy范圍內(nèi)的腹板；φx和φy為軸心受壓構(gòu)件繞截面2個(gè)主軸失穩(wěn)的穩(wěn)定系數(shù)；φbx和φby為受彎構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，對于工形截面φby=1.0；γx和γy為截面兩個(gè)方向的塑性發(fā)展系數(shù)；f鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；P′Ex=π2EA/（1.1λ2x），P′Ey=π2EA/（1.1λ2y）。

根據(jù)上述方法，用fy替代f算得前節(jié)有限元分析構(gòu)件的穩(wěn)定承載力見表3的第3列，與有限元分析結(jié)果比較見第6列，可見這一方法大多數(shù)情況偏于保守。誤差最大為51.1%、最小為22.9%、平均值為36.7%、標(biāo)準(zhǔn)差為7.9%。誤差的原因一是由于規(guī)范有效截面法本身不夠準(zhǔn)確[34]，二是規(guī)范穩(wěn)定系數(shù)是依據(jù)Q235～Q420鋼構(gòu)件的殘余應(yīng)力而確定，與Q460有所差別[911，24]。

3.2直接強(qiáng)度法（DSM1）

鑒于現(xiàn)行規(guī)范方法誤差較大，根據(jù)文[22]，并結(jié)合上述規(guī)范方法，提出如下直接強(qiáng)度法的設(shè)計(jì)公式

根據(jù)本節(jié)方法，算得前節(jié)有限元分析構(gòu)件的穩(wěn)定承載力見表3的第4列，與有限元分析結(jié)果比較見第7列，可見這一方法大多數(shù)情況仍然偏于保守。誤差最大為50.3%、最小為18.6%、平均值32.2%、標(biāo)準(zhǔn)差9.6%。

誤差的主要原因是由于Pnl和Mnl是基于冷彎薄壁型鋼構(gòu)件得出的，通常采用的板件寬厚比及考慮的初始缺陷與焊接薄壁鋼構(gòu)件有所不同[25]。

3.3修正的直接強(qiáng)度法 （DSM2）

鑒于上述計(jì)算方法對于Q460高強(qiáng)鋼焊接薄腹構(gòu)件的有限元計(jì)算結(jié)果偏于保守，故參照Q235焊接薄壁軸壓構(gòu)件類似的修正方法[25]，依據(jù)已有直接強(qiáng)度法公式形式和有限元結(jié)果進(jìn)行非線性回歸分析，對相關(guān)屈曲承載力Pnl和Mnl的系數(shù)進(jìn)行修正，具體公式如下。

根據(jù)此法，算得前節(jié)有限元分析構(gòu)件的穩(wěn)定承載力見表3的第5列，與有限元分析結(jié)果比較見第8列，可見此法較前兩種方法精度大有提高。誤差最大為30.2%、最小為13.8%、平均值為21.5%、標(biāo)準(zhǔn)差為4.4%。

從表3中可以看出，對于長細(xì)比較小和腹板高厚比較小的構(gòu)件，鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的方法偏于保守，DSM1有所改善，DSM2與有限元的結(jié)果較接近；對于長細(xì)比較小和腹板高厚比較大的構(gòu)件，鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范和DSM1的計(jì)算結(jié)果都偏于保守，DSM2與有限元結(jié)果較接近；腹板高厚比一定時(shí)，對于偏心較小和長細(xì)比較小的構(gòu)件，鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的計(jì)算結(jié)果偏于保守，DSM1有所改善，DSM2的計(jì)算結(jié)果與有限元結(jié)果較接近，而對于偏心和長細(xì)比較大的構(gòu)件，三N方法與有限元的結(jié)果都較接近?？傮w來看，修正的直接強(qiáng)度法（DSM2）與有限元的結(jié)果較接近。

4結(jié)論

通過上述ANSYS有限元Q460高強(qiáng)鋼焊接薄腹工形截面雙向壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定性能分析，可以得到下面的結(jié)論：

1）與普通鋼材焊接薄腹工形截面壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定性能類似，腹板高厚比增大，構(gòu)件的穩(wěn)定承載力則降低；承載力降低程度除與腹板高厚有關(guān)外，還與構(gòu)件參數(shù)長細(xì)比、荷載的偏心率和翼緣的寬厚比直接相關(guān)。較大寬厚比翼緣對腹板的約束小，腹板屈曲更容易發(fā)生。偏心率增大，軸壓力影響變小，對承載力的影響也就相對減弱。

2）現(xiàn)行規(guī)范的方法不能準(zhǔn)確地計(jì)算Q460高強(qiáng)鋼焊接薄腹工形截面雙向壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定承載力，該方法絕大多數(shù)情況偏于保守。

3）所提修正直接強(qiáng)度法（DSM2）與有限元的結(jié)果較接近，且偏于安全，可用于計(jì)算Q460高強(qiáng)鋼焊接薄腹工形截面雙向壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定承載力及其相關(guān)設(shè)計(jì)。

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篇6

中圖分類號：TU391 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

0 引 言

隨著中國進(jìn)行產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整以適應(yīng)未來二次現(xiàn)代化的內(nèi)在要求，淘汰落后產(chǎn)能、推進(jìn)技術(shù)改造已成為工業(yè)界目前發(fā)展生產(chǎn)力的重點(diǎn)，因而對已有鋼結(jié)構(gòu)在加固技術(shù)方面提出了更高要求。作為鋼結(jié)構(gòu)加固方法中最傳統(tǒng)和最重要的手段，負(fù)載下焊接加固技術(shù)以其良好的經(jīng)濟(jì)性、可行性和耐久性已在各類結(jié)構(gòu)加固工程中得到廣泛應(yīng)用。然而，負(fù)載下焊接加固技術(shù)的初始條件和過程控制的影響綜合復(fù)雜，尚未得到系統(tǒng)的研究和結(jié)論，且此前相關(guān)研究幾乎全部集中于受彎構(gòu)件[12]和軸壓構(gòu)件[36]，尚缺乏對壓彎構(gòu)件的相關(guān)討論。

研究表明[7]，加固方式、屈曲方向、長細(xì)比、初始幾何缺陷、初始負(fù)載（初始應(yīng)力比）、加固構(gòu)件尺寸和強(qiáng)度等都可能影響鋼結(jié)構(gòu)負(fù)載下焊接加固軸壓構(gòu)件和受彎構(gòu)件加固過程的受力性能及加固后的承載力，而負(fù)載下焊接加固壓彎構(gòu)件受力性能的影響因素可能更多且更復(fù)雜[8]。

基于所完成的負(fù)載下焊接加固壓彎構(gòu)件試驗(yàn)[9]及其數(shù)值模型驗(yàn)證，采用考慮焊接熱影響的無摩擦有限元分析方法具備一定可行性和總體安全性，本文考慮擴(kuò)大規(guī)模進(jìn)行影響因素分析，為規(guī)范修訂提供參考和依據(jù)。

1 有限元參數(shù)化和模型建立

1.1 參數(shù)化目標(biāo)

為研究不同因素對負(fù)載下焊接加固壓彎構(gòu)件的焊接殘余變形和極限承載力的影響，本文采用如圖1所示的工字形截面翼緣外對稱貼焊鋼板加固鋼柱，鋼柱置于柱底固接、柱頂面內(nèi)自由且面外無平動(dòng)的約束條件下，選取不同初始最大應(yīng)力比、偏心距、長細(xì)比及焊接熱輸入等級（表1）等目標(biāo)參數(shù)分別進(jìn)行計(jì)算，其中，繞強(qiáng)軸方向?yàn)槊鎯?nèi)，繞弱軸方向?yàn)槊嫱狻?/p>

不同偏心距和長細(xì)比的試件其相同初始應(yīng)力比對應(yīng)的初始負(fù)載P0不同；面內(nèi)、面外長細(xì)比通過有限元分析的相應(yīng)特征值屈曲荷載由歐拉公式（1）反算的面內(nèi)、面外計(jì)算長度系數(shù)進(jìn)一步計(jì)算；A級與B級焊接熱輸入等級分別取相關(guān)文獻(xiàn)有關(guān)加固焊接的規(guī)定和試驗(yàn)[911]中的較小值與較大值。焊接的模擬采用簡化的串熱源模型，控制生熱速率和焊接時(shí)間輸入，焊接順序?yàn)橄群附邮軌哼h(yuǎn)側(cè)，再焊接受壓近側(cè)，由固定端向另一端分區(qū)段進(jìn)行，焊接完受壓遠(yuǎn)側(cè)后冷卻1 h再焊接受壓近側(cè)，全部焊接完后再冷卻1 h。

μ=πEIPcrl2

（1）

式中：μ為構(gòu)件計(jì)算長度系數(shù)；E為構(gòu)件彈性模量；I為截面慣性矩；l為構(gòu)件長度；Pcr為有限元分析得到的特征值屈曲荷載。

1.2 鋼材材性和初始缺陷

進(jìn)行有限元計(jì)算的鋼材材性參數(shù)取值參照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中Q345鋼的材性參數(shù)，屈服強(qiáng)度fy=345 MPa，極限強(qiáng)度fu=470 MPa。不同溫度下的材性按歐洲規(guī)范[12]確定，其中不同溫度下的屈服應(yīng)變εyT、對應(yīng)屈服強(qiáng)度的最大應(yīng)變εsT和極限應(yīng)變εuT分別取0.02，0.15和0.20。

本文對工字形截面和加固板的初始?xì)堄鄳?yīng)力分別采用文獻(xiàn)[13]及ECCS《鋼結(jié)構(gòu)穩(wěn)定手冊》中的模型進(jìn)行分析，得到的初始?xì)堄鄳?yīng)力分布分別如圖2（a）和圖3（a）所示，有限元方法考慮網(wǎng)格劃分后所采用的焊接殘余應(yīng)力分布簡化模型如圖2（b）和圖3（b）所示，通過inistate命令在ANSYS模型中施加。整體分析前先進(jìn)行數(shù)值迭代，求解得到平衡的殘余應(yīng)力分布如圖4所示，沿構(gòu)件全長各截面數(shù)值基本相同且與簡化輸入存在較小誤差（約10 MPa）。

初始幾何缺陷大小同《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》水平按1/1 000桿長施加，同時(shí)由于結(jié)構(gòu)屈曲時(shí)的位移傾向于特征值屈曲分析的最低階模態(tài)，按照一致缺陷模態(tài)法，對不同長細(xì)比構(gòu)件和不同偏心距情況分別提取一階模態(tài)分布模式，施加到非線性屈曲分析作為初始缺陷分布，本文主要有如圖5所示的2種分布模式。

考慮原構(gòu)件實(shí)際存在一定初始缺陷，而負(fù)載下加固焊接過程又進(jìn)一步引起缺陷，因而本文分析時(shí)區(qū)分初始缺陷和過程缺陷。先進(jìn)行特征值屈曲分析，提取一階模態(tài)，再重新進(jìn)入求解層施加初始幾何缺陷和初始?xì)堄鄳?yīng)力得到初始缺陷構(gòu)件，然后在此基礎(chǔ)上進(jìn)行加固焊接過程模擬的熱結(jié)構(gòu)耦合分析，進(jìn)而得到加固焊接殘余變形和加固焊接殘余應(yīng)力。

完成了12個(gè)未加固壓彎鋼柱、6個(gè)無負(fù)載未焊接加固壓彎鋼柱、12個(gè)無負(fù)載焊接加固壓彎鋼柱和42個(gè)負(fù)載下焊接加固壓彎鋼柱的受力全過程模擬分析，獲得各因素影響規(guī)律。

2 有限元結(jié)果及影響因素分析

2.1 原柱極限承載力與最大名義應(yīng)力比

最大名義應(yīng)力采用下式計(jì)算

σomax=NoAon+Mox+NoωoxαNxWonx

（2）

σomax=NoAon±MoxWonx

（3）

σomax=NoAon±MoxαNxWonx

（4）

式中：σomax為最大名義應(yīng)力；No，Mox分別為未加固構(gòu)件初始軸力及對x軸的彎矩；ωox為未加固構(gòu)件繞x軸的初始撓度；Aon，Wonx分別為未加固構(gòu)件凈截面面積及凈截面慣性矩；αNx為增大系數(shù)；A，λx分別為原構(gòu)件毛截面面積及對x軸的長細(xì)比。

《鋼結(jié)構(gòu)加固技術(shù)規(guī)范》（CECS 77：96）給出了一般情況下焊接加固結(jié)構(gòu)受軸心壓（拉）力和彎矩作用時(shí)原構(gòu)件在軸力和彎矩作用下的最大名義應(yīng)力計(jì)算公式（2）。除了此公式之外，確定名義應(yīng)力的方法還有材料力學(xué)的截面公式（3），以及進(jìn)一步通過放大系數(shù)考慮二階效應(yīng)的公式（4）。本文按照公式（4）求得最大名義應(yīng)力與鋼材屈服強(qiáng)度fy的比值α2，將最大名義應(yīng)力比α2與參數(shù)化構(gòu)件的目標(biāo)應(yīng)力比相對應(yīng)，據(jù)目標(biāo)應(yīng)力比反推有限元分析中需施加的初始負(fù)載P0，同時(shí)用P0分別按公式（2）和公式（3）計(jì)算得到相應(yīng)最大應(yīng)力比α0和α1。有限元分析得到原柱的極限承載力Pu，將P0/Pu與α0，α1，α2在同一圖中進(jìn)行對比，如圖6所示。

發(fā)現(xiàn)公式（2）計(jì)算的名義應(yīng)力比α總是大于1.0，因此如果按照公式（2）來考察是否能進(jìn)行加固，將使得負(fù)載下焊接加固方法完全不可用。將考慮二階效應(yīng)的公式（4）計(jì)算得到的應(yīng)力比α2與未加固構(gòu)件的P0/Pu相比，兩者在繞強(qiáng)軸方向的長細(xì)比λ0x不超過62.5（l=3 210 mm）時(shí)吻合較好，λ0x小于94.2（l=4 860 mm）時(shí)比較接近，而隨著長細(xì)比增大，α2比P0/Pu偏小越多，主要是由于長細(xì)比越大的構(gòu)件越易于失穩(wěn)，極限承載力越低。此外，按材料力學(xué)截面公式（3）計(jì)算的名義應(yīng)力比α1整體比考慮二階效應(yīng)的計(jì)算結(jié)果偏小。

綜上所述，在常見長細(xì)比小于100的范圍內(nèi)使用考慮二階效應(yīng)的公式（4）計(jì)算最大名義應(yīng)力比是合理的，可以在一定程度上反映未加固構(gòu)件的初始負(fù)載水平。因此，在新頒布《鋼結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》中使用了該公式。

2.2 荷載位移曲線

有限元結(jié)果發(fā)現(xiàn)，參數(shù)化模擬的所有構(gòu)件最終均發(fā)生空間彎扭破壞模式，如圖7所示。有限元典型柱頂面內(nèi)荷載水平位移曲線及柱三分點(diǎn)荷載面內(nèi)、面外位移曲線如圖8，9所示，其中，e為柱頂?shù)拿鎯?nèi)偏心距，σ0為按公式（4）計(jì)算的構(gòu)件初始最大應(yīng)力比。由圖8，9可知：所有構(gòu)件在達(dá)到極限承載力前，隨著荷載P增加，構(gòu)件面內(nèi)位移發(fā)生從線性到非線性的增加，而面外位移變化極?。贿_(dá)到極限承載力后，構(gòu)件面外位移迅速發(fā)展，乃至超過面內(nèi)位移，這種面內(nèi)、面外變形發(fā)展特征與構(gòu)件彎扭破壞的形態(tài)是相適應(yīng)的。

由圖8，9還可知，隨著柱長度（長細(xì)比）和偏心距增大，失穩(wěn)時(shí)面外位移變化趨勢越來越明顯，達(dá)到極限承載力后下降段的面外位移下降速率越來越快，甚至快過面內(nèi)位移。

此外，柱長度（長細(xì)比）和偏心距越大，極限承載力越低。焊接熱輸入和初始負(fù)載越大，焊接后面內(nèi)的荷載位移曲線平臺段長度及殘余變形越大，極限承載力也越低。影響極限承載力的主要因素依次為偏心距、柱長度（長細(xì)比）、焊接熱輸入、初始負(fù)載。

對于初始幾何缺陷模式為S1（主要為面內(nèi)缺陷）的情況，其面外失穩(wěn)時(shí)的偏向是不確定的和隨機(jī)的，面外荷載位移曲線體現(xiàn)為分叉失穩(wěn)特征。對于初始缺陷為S2（包括面內(nèi)和面外缺陷）的情況[圖8（f）和圖9（b）]，其面外位移方向與初始幾何缺陷一致，面外位移影響規(guī)律也與面內(nèi)位移一致，即焊接熱輸入和初始負(fù)載越大，焊接后荷載位移曲線的平臺段長度及殘余變形越大。

2.3 焊接殘余變形

圖10為不同影響因素下柱頂面內(nèi)水平焊接殘余變形。由圖10可知：其他條件不變的情況下，焊接熱輸入越大，焊接殘余變形ωw越大；初始應(yīng)力比越大，焊接殘余變形越大；柱長度（長細(xì)比）越大，焊接殘余變形越大。影響焊接殘余變形的主要因素依次為焊接熱輸入、初始負(fù)載（初始應(yīng)力比）、柱長度（長細(xì)比）。

由圖10可以看出，偏心距對于對稱焊接加固的焊接殘余變形不敏感。圖11為不同影響因素下非對稱焊接加固的柱頂面內(nèi)水平焊接殘余變形。由圖11可以看出，偏心距和初始應(yīng)力比對于非對稱焊接加固（僅焊接偏心受壓遠(yuǎn)側(cè)加固板）的焊接殘余變形有抑制作用，偏心距或初始應(yīng)力比越大，焊接殘余變形越小，但考慮到偏心受壓遠(yuǎn)側(cè)焊接時(shí)殘余變形方向與面內(nèi)偏心相反，對承載力有利，故偏心距越大，這種有利作用越小。

負(fù)載下焊接加固變形的來源主要有3個(gè)方面：①高溫區(qū)退出工作后的構(gòu)件變形；②構(gòu)件受焊縫收縮變形；③受壓時(shí)構(gòu)件附加彎曲變形。由于鋼構(gòu)件本身一般截面不大，熱影響區(qū)在截面上的占比大小對焊接熱輸入比較敏感，同時(shí)熱影響區(qū)在負(fù)載下產(chǎn)生不可恢復(fù)的塑性變形構(gòu)成最終殘余變形的主要部分；初始負(fù)載要起作用則有賴于熱影響區(qū)的發(fā)展，即導(dǎo)致非熱影響區(qū)截面同時(shí)承擔(dān)來自初始負(fù)載的壓力和平衡熱影響區(qū)拉應(yīng)力合力產(chǎn)生的壓力而部分進(jìn)入塑性，因而焊接熱輸入的影響大于初始負(fù)載（應(yīng)力比）的影響。構(gòu)件長度的影響又有賴于初始負(fù)載，實(shí)際是對初始負(fù)載的一種幾何放大效果（二階效應(yīng)），同時(shí)構(gòu)件長度越長意味著焊接加固時(shí)間越長，先期加固完成的部分冷卻后形成整體，增大了剛度，趨于抑制該放大效果。

3 結(jié) 語

（1）初始負(fù)載下最大名義應(yīng)力比（初始應(yīng)力比）的計(jì)算使用考慮二階效應(yīng)的公式可以在一定程度上反映未加固構(gòu)件的初始負(fù)載水平。

（2）所有構(gòu)件最終均發(fā)生空間彎扭破壞模式，長細(xì)比和偏心距越大，失穩(wěn)時(shí)面外位移變化趨勢越明顯；初始幾何缺陷模式和大小影響失穩(wěn)破壞方向及焊接殘余變形大小。

（3）極限承載力的主要影響因素依次為偏心距、柱長度（長細(xì)比）、焊接熱輸入、初始負(fù)載（初始應(yīng)力比）。

（4）焊接殘余變形的主要影響因素依次為焊接熱輸入、初始負(fù)載（初始應(yīng)力比）、柱長度（長細(xì)比），而焊接殘余變形在對稱加固時(shí)對偏心距不敏感。

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篇7

愛的港灣，對于每個(gè)人來說愛的港灣不只是家，而對于我來說愛是港灣就只有一個(gè)那就是我的家，家是一個(gè)調(diào)色盤，爸爸是黑色，媽媽是紅色，姐姐是藍(lán)色，我是粉色，黑色代表霸氣；紅色代表喜氣；藍(lán)色代表秀氣；粉色代表嬌氣；家代給了我一個(gè)幸福是港灣，家?guī)Ыo了親切我家人，家?guī)Ыo了我幸福，家?guī)Ыo了我愛的港灣。

是家讓我快樂，是家讓我幸福，是家給了我溫暖。所以我愛家。

篇8

可是

爸爸做了手術(shù)

媽媽去照顧爸爸

這座幸福的港灣

變得孤獨(dú)

變得寂靜

沒有了以往的歡聲笑語

沒有了以往的親情四濺

爸爸

篇9

你好！

這是我第一次給你寫信，我想通過寫信，更能表達(dá)我對你的感情和期望。

我們同時(shí)踏上工作崗位，從相遇、相知、相戀到結(jié)婚度過了幸福美滿的7年，我希望在你安全的港灣里幸福地過一輩子，你也是這么對我承諾的，這是幸福的承諾也是安全的承諾。雖然我們不是同一個(gè)工種，但我對你的工作還是有所了解的，我知道你工作的重要性，肩負(fù)生產(chǎn)的同時(shí)，也肩負(fù)著安全施工的責(zé)任。更知道安全生產(chǎn)對我們的家庭意味著什么。

“你有理想，你是脊梁，你是我安全幸福的肩膀……全家等著你平安歸來，我用愛給你一個(gè)溫馨的港灣……”這是安全歌曲《給你一個(gè)溫馨的港灣》的歌詞。我把這首歌送給你，同時(shí)也表達(dá)了我的心聲和期望。

親愛的老公，每當(dāng)你在單位上班的時(shí)候，我都會用焦急期盼的心情祝福你，希望你能安全回家。你是我的港灣也是我們?nèi)业闹е?，請你在上班時(shí)要時(shí)刻注意安全，認(rèn)真遵守操作規(guī)程……”

談到安全，不禁讓人的心情有著五分沉重，五分的欣慰。沉重的是回顧過去，有多少的前輩、師傅們，用自己的鮮血、甚至生命，為現(xiàn)在的我們積累了豐富的經(jīng)驗(yàn)和沉痛的教訓(xùn)；欣慰的是現(xiàn)在，現(xiàn)在我們的各級領(lǐng)導(dǎo)和從業(yè)人員，都十二分的重視安全問題，安全工作已經(jīng)成為他們工作中的頭等大事，萬眾注目的焦點(diǎn)問題。

隨著安全工作的各種法規(guī)、法律的進(jìn)一步建立與完善，我們的從業(yè)人員可以在一個(gè)受到保護(hù)，穩(wěn)定又安全的環(huán)境下安心工作了，我們就此可以滿足了嘛？！不可以！”，相信任何一個(gè)關(guān)注著安全問題的人，其回答都是斬釘截鐵的，想法都是同出一轍的，因?yàn)椴话踩碾[患、因素還依然存在，潛伏著準(zhǔn)備隨時(shí)給我們致命的一擊，安全生產(chǎn)事故是我們每一個(gè)人都無法承受的生命負(fù)重。安全工作是一項(xiàng)應(yīng)該常抓不懈的工作，如果忽視它，那它就是一塊暗礁，會在不經(jīng)意之間給予我們危險(xiǎn)沖撞；如果重視它，那它就是一個(gè)港灣，會在望眼欲穿的期盼我們平安的回歸。我們不需要“悔不當(dāng)初”的感慨，更不需要有什么“亡羊補(bǔ)牢”的故事！

人生路漫漫又汲汲，愿安全相伴你我！它似黑夜里的一盞桔燈，雖然渺小，卻可以指引你迷失的方向；它似古寺里的一鑄銅鐘，雖然久遠(yuǎn)，卻可以敲醒你混沌的思想；它似寒冬里的一根火柴，雖然短暫，卻可以點(diǎn)燃你生命的搏動(dòng)。安全之基，故生命如此多嬌，引勞動(dòng)人民盡折腰。現(xiàn)在的我們，還擁有強(qiáng)而有力的心跳，還在幸福的活著，還可以忙碌的工作著，那就讓我們一手把握安全，一手把握生命，去迎接明天那慢慢升起的第一縷陽光！

希望你看了我的信，從心里更加重視安全生產(chǎn)，不做好安全工作，對不起企業(yè)，更對不起家庭。

你是一個(gè)細(xì)心、體貼的好老公，同時(shí)也是一個(gè)對工作認(rèn)真負(fù)責(zé)的好職工，希望你對安全施工能常抓不懈，要緊記你的安全才是我最大的幸福。

篇10

綠葉的幸福是春天的新綠，花兒的幸福是有一群彩蝶繞其身旁，小草的幸福是剛鉆出泥土的新奇與慌張，高山的幸福是直插云霄的雄偉與滄桑。而我，一個(gè)平凡的女孩，認(rèn)為避風(fēng)的港灣------家是最幸福的。

家。也許每個(gè)人都曾擁有過。它雖平凡，但有著重要的意義，小時(shí)侯，家便是我游戲的樂園，那時(shí)我會說：“我是世界上最幸福的人。初入小學(xué)的時(shí)候，因不適應(yīng)學(xué)校里互相競爭，分?jǐn)?shù)壓迫的情形。我漸漸的感到了疲憊。但我只要踏進(jìn)家門一步，一種幸福的氣息撲面而來，使我感到有一份舒適的閑情。立刻，我的精神頭兒，再次被喚醒。而現(xiàn)在，剛?cè)氤踔械奈?，心中有千千結(jié)，萬萬鎖。我沒有辦法去發(fā)泄，只有雜心中苦悶，每當(dāng)座上遠(yuǎn)途的客車時(shí)，對著車窗外掠過的樹木。心中童年的幸福被拋的遠(yuǎn)遠(yuǎn)的，回到家中，仍有一種不可抗拒的氣息，細(xì)細(xì)品味，那股氣息已經(jīng)在我的全身貫通。心里那一切一切的不快樂和苦悶已跑到了九霄云外，幸福的滋味將永遠(yuǎn)印在我心里。此刻只能用這句話來表達(dá)“我們共同分享有家的快樂，有家的溫馨。我的臉上洋溢著幸福的微笑。我的心象開了花兒一樣。

家，是我們避風(fēng)的港灣，是我們休息的驛站，當(dāng)你疲憊時(shí)，你可以在家中盡情地享受那份舒適的閑情；當(dāng)你苦悶時(shí)，你可以在家中任意發(fā)泄；當(dāng)你心有千千結(jié)時(shí)，你可以在家中傾訴。